Внимание! info-referat.ru не продает дипломы, аттестаты об образовании и иные документы об образовании. Все услуги на сайте предоставляются исключительно в рамках законодательства РФ.
Внимание! info-referat.ru не продает дипломы, аттестаты об образовании и иные документы об образовании. Все услуги на сайте предоставляются исключительно в рамках законодательства РФ.
Слушатель: Федоров О.В. Руководитель: проф. Зеленкова Н.М. Москва 1995 г. План 1. Исторические предпосылки возникновения коммерческих банков в России. 2. Понятие коммерческого банка. 3. Организационн
Содержание TOC o '1-1' h z Введение .. PAGEREF _Toc71025813 h 2 Глава I . .. История терроризма в эпоху всеобщего телевидения . PAGEREF _Toc71025814 h 6 Глава II . . Нормативно-правовые акты, регулиру
Бесценным культурным наследием являются легенды, предания и другие устные повествования, отразившие древние поэтические воззрения на природу, исторические представления, житейскую мудрость, психологию
Состав и содержание проектных решений и документации в проекте организации строительства и проектах производства работ определяются в зависимости от вида строительства и сложности объекта строительств
Тормозные механизмы должны быть сухими и холодными до 100 С. 4 Снять показания с датчиков стенда Тормозной стенд Результаты испытаний кг/см 5 Испытание повторить три раза № изм
Первые годы своей жизни он провел под присмотром императрицы Елизаветы Петровны, которая строжайшим образом регламентировала общение великого князя с родителями. Отношения с матерью у будущего импера
Социальные права – это права на содействие в обеспечении достойных условий материального и физиологического существования. Экономические, социальные и культурные права и свободы обеспечивают свободу
Однако к инвестиционным можно отнести операции далеко не со всеми видами ценных бумах, да и не все виды возможных с ними операций. Основные виды ценных бумаг В самом общем виде классификацию основных
Ректификация – это наиболее полное разделение смесей жидкостей, целиком или частично растворимых друг в друге.
Процесс заключается в многократном взаимодействии паров с жидкостью – флегмой, полученной при частичной конденсации паров.
Процесс основан на том, что жидкости, составляющие смесь, обладают различным давлением пара при одной и той же температуре.
Поэтому состав пара, а следовательно, и состав жидкости, получающейся при конденсации пара, будут несколько отличаться от состава начальной смеси: легколетучего компонента в паре будет содержаться больше, чем в перегоняемой жидкости.
Очевидно, что в неиспарившейся жидкости концентрация труднолетучего компонента при этом должна увеличиться.
Технологический расчёт колонны В колонну поступает 76000 кг/ч сырья (мазута).Продуктами перегонки являются: Фракция НК-350 о С (пары и газы разложения). Фракция 350-500 о С (вакуумный погон). Фракция 500-КК о С (гудрон). Давление в колонне равно 
Материальный баланс колонны Материальный баланс колонны составляем на основе данных о выходах (табл. 1) продуктов из сырья.
Таблица 1.
| Наименование продукта | Выход, % масс. |
| Вакуумный погон (фр. 350 – 500 o C) | 34,3 |
| Гудрон (фр. свыше 500 o C) | 62,7 |
| Газы разложения | 3 |
| Итого: | 100 |
2. Расход гудрона : 
3. Расход паров и газов разложения: 
Все результаты расчёта по колонне заносим в таблицу 2. Таблица 2. Материальный баланс по колонне | Приход | Расход | ||
| Наименование | Расход, кг/ч | Наименование | Расход, кг/ч |
| Мазут | 76000 | Пары разложения | 2280 |
| Вакуумный погон | 26068 | ||
| Гудрон | 47652 | ||
| Итого: | 76000 | Итого: | 76000 |
| Приход | Расход | ||||
| Наименование | % | кг/ч | Наименование | % | кг/ч |
| Мазут | (пар.фаза) | ||||
| (пар.фаза) | Пары разложения | 37,30 | 2280 | ||
| Пары разложения | 37,30 | 2280 | Вакуумный погон | 26068 | |
| Вакуумный погон | 26068 | (жидкая фаза) | |||
| Гудрон | 62,70 | 47652 | Гудрон | 62,70 | 47652 |
| Итого: | 100 | 76000 | Итого: | 100 | 76000 |
| Приход | Расход | ||||
| Наименование | % | кг/ч | Наименование | % | кг/ч |
| (пар.фаза) | (пар.фаза) | ||||
| Пары разложения | 8,04 | 2280 | Пары разложения | 8,04 | 2280 |
| Вакуумный погон | 91,96 | 26068 | (жидкая фаза) | ||
| Вакуумный погон | 91,96 | 26068 | |||
| Итого: | 100 | 28348 | Итого: | 100 | 28348 |
Заменяем перегоняемую смесь углеводородов в 1-й секции на бинарную смесь. В качестве низкокипящеко (НК) компонента принимаем н-гексакозан (С 26 Н 54 ), а в качестве выкокипящего (ВК) - н-пентатриаконтан (С 35 Н 72 ). Производим расчёт мольных концентрация на входе и на выходах из секции.
Мольную концентрацию на входе определяем на основе массовой концентрации, которую рассчитали в материальном балансе 1-й секции (табл. 3). 
Состав куба дистиллята определяется на основе ср. температур кипения фракции и рассчитывается по формуле: 
где P атм - атмосферное давление, P НК и P ВК –давление насыщенных паров индивидуальных компонентов при температуре фракции, определяются по уравнению Антуана: 
, [Па.] где A , В, С – параметры Антуана для каждого компонента. t - температура, о С. Параметры уравнения для каждого компонента приведены в таблице 5. Таблица 5. Параметры уравнения Антуана
| Наименование | Коэф-нты | ||
| А | В | С | |
| н-гексадекан | 7,03044 | 1831,317 | 154,528 |
| н-гексакозан | 7,62867 | 2434,747 | 96,1 |
| н-пентатриаконтан | 5,778045 | 1598,23 | 40,5 |
Расчёт состава дистиллата: P НК и P ВК рассчитываются при температуре равной 425 о С. 
Температуры на выходе из дистиллата и куба определяем по формуле методом последовательного приближения: 
Температура на выходе из дистиллата равна: t D =363 о С Температура на выходе из куба равна: t W =408 о С Температура на входе равна: t F =376 о С Определяем относительную летучесть 
по формуле: 
При температуре t D =363 о С 
При температуре t W =408 о С 
Средняя относительная летучесть: 
Строим кривую равновесия по формуле: 
Рис.1 Кривая равновесия Состав пара уходящего с питательной тарелки равен y f =0,738 мол.дол.
Рассчитываем минимальное флегмовое число: 
Оптимальное (рабочее) флегмовое число определяем на основе критерия оптимальности : 
, где 
Рис.2 Зависимость критерия оптимальности от коэф-та избытка флегмы По графику определяем что 
Исходя из рабочего флегмового числа строим рабочую линию и определяем теоретическое число тарелок в верхней и нижней части секции. 
Рис.3 Теоретические ступени Число теоретических тарелок N ТТ =6 Число теоретических тарелок в нижней части N Н =4 Число теоретических тарелок в верхней части N В =2 Расчёт физико-химических свойств смеси в верхней и нижней частях. Расчёт средних концентраций жидкости: 
Расчёт средних концентраций пара: 
Средние температуры верха и низа: Определяются по той же формуле что и температуры на выходе из дистиллата и куба. 
Средние молекулярные массы пара: 
Средние молекулярные массы жидкости: 
Средние плотности пара: 
Средние массовые доли: 
Средние плотности жидкости: Плотность НК компонента при температур t Н =388 о С равна 
Плотность ВК компонента при температур t Н =388 о С равна 
Плотность НК компонента при температур t В =369 о С равна 
Плотность ВК компонента при температур t В =369 о С равна 
Средние вязкости жидкости: Вязкость НК компонента при температур t Н =388 о С равна 
Вязкость ВК компонента при температур t Н =388 о С равна 
Вязкость НК компонента при температур t В =369 о С равна 
Вязкость ВК компонента при температур t В =369 о С равна 
Средние коэффициенты диффузии жидкости и пара: Для низа колонны: 
Для верха колонны: 
Гидравлический расчёт колпачковых тарелок 1-й секции.
Определяем количество пара поднимающегося вверх по колонне.
Примем допущение, что расход пара во всей колонне является величиной постоянной и находится: 
Определяем расход жидкости в верхней и нижней части колонны: 
Для расчёта диапазон колебания нагрузки принимаем равными: К 3 =0,8 – коэффициент уменьшения нагрузки К 4 =1,1 – коэффициент увеличения нагрузки 1. Диапазон колебания нагрузки. 
Такое значение приемлемо для колпачковых тарелок. 2. Расчёт оценочной скорости для нижней части: 
Для верхней части: 
3. Диаметр нижней части: 
Верхней части : 
4. Так как диаметры оказались одинаковыми принимаем колонну одного диаметра D К =2,4 м Действительную скорость пара в нижней части находим: 
В верхней части: 
5. По таблице 6 [1] периметр слива 
6. Фактор нагрузки для нижней части колонны: 
Для верхней части: 
Коэффициент поверхностного натяжения для нижней части колонны: 
Для верхней части: 
Принимая минимальное расстояние между тарелками 
1 для верхней и нижней частей колонны: 
Допустимая скорость пара в рабочем сечении колонны для нижней части: 
Для верхней части: 
7. Проверяем условие допустимости скоростей пара для верхней и нижней частей колонны: 
Условие не выполняется, поэтому необходимо увеличивать межтарельчатое расстояние, а при достижении максимального значения принимать тарелку большего диаметра до тех пор пока условие не сойдётся. Расчёт для нижней и верхней частей колонны ведём раздельно. Расчёт нижней части секции: 
Принимаем следующее диаметр: 
Принимаем следующее диаметр: 
Принимаем следующее диаметр: 
Принимаем следующее диаметр: 
Увеличиваем межтарельчатое расстояние: 
Увеличиваем межтарельчатое расстояние: 
Увеличиваем межтарельчатое расстояние: 
Условие выполнилось.
Продолжаем расчёт дальше. 8. Удельная нагрузка на перегородку в нижней части: 
Условие не выполняется.
Увеличиваем диаметр колонны: 
Увеличиваем межтарельчатое расстояние: 
Условие выполнилось.
Продолжаем расчёт дальше.
Удельная нагрузка на перегородку в нижней части: 
Условие не выполняется.
Увеличиваем диаметр колонны: 
Условие выполнилось.
Продолжаем расчёт дальше. 8. Удельная нагрузка на перегородку в нижней части: 
Условие выполнилось.
Продолжаем расчёт дальше. 9. Фактор паровой нагрузки: 
Подпор жидкости над сливным порогом: 
10. Глубина барботажа h б =0,03 м (табл. 6.4. [1]), высота прорези колпачка h 3 =0,02 м (табл. 6.10. [1]), зазор установки колпачка h 4 =0,018 м (табл. 6.8. [1]). Высота парожидкостного слоя на тарелках: 
11. Высота сливного порога: 
12. Градиент уровня жидкости на тарелке: 
13. Динамическая глубина барботажа: 
14. Значение комплекса В 2 (табл. 6.9. [1] ) : 
Минимально допустимая скорость пара в свободном сечении тарелок: 
Относительное свободное сечение тарелок 
Так как К 1 
Выбираем площадь прорезей колпачка S 3 =0,0046 м 2 (табл. 6.10 [1]) и определяем скорость пара в прорезях: 
Максимальная скорость пара в прорезях колпачка: 
Коэффициент В 5 берётся по табл. 6.11. [1]. Степень открытия прорезей колпачка: 
Условие выполняется и пар проходит через все сечения прорезей и тарелка работает эффективно. 15. Фактор аэрации : 
16. Коэффициент гидравлического сопротивления тарелки 
(табл. 6.13 [1]). Гидравлическое сопротивление тарелок: 
17. Коэффициент вспениваемости при вакуумной перегонки мазута К 5 =0,75 Высота сепарационного пространства между тарелками: 
18. Межтарельчатый унос жидкости: 
Величина не превышает 0,1 кг/кг.
Продолжаем расчёт. 19. Площадь поперечного сечения колонны: 
Скорость жидкости в переливных устройствах: 
Допустимая скорость жидкости в переливных устройствах: 
Действительные скорости жидкости меньше допустимых. Таким образом для нижней части 1-й секции принимаем данную тарелку. Расчёт верхней части секции: Для упрощения конструкции колонны в верхней части секции принимаем тарелки того же диаметра что и в нижней D К = 3,6 м 1.Действительную скорость пара в верхней части: 
2. По таблице 6 [1] периметр слива 
3. Фактор нагрузки для верхней части колонны: 
Коэффициент поверхностного натяжения для верхней части секции: Принимая минимальное расстояние между тарелками 1 : 
Допустимая скорость пара в рабочем сечении колонны: 
4. Проверяем условие допустимости скоростей пара: 
Условие не выполняется, поэтому необходимо увеличивать межтарельчатое расстояние, а при достижении максимального значения принимать тарелку большего диаметра до тех пор пока условие не сойдётся. 
Условие выполнилось.
Продолжаем расчёт дальше. 5. Удельная нагрузка на перегородку в нижней части: 
Условие выполнилось.
Продолжаем расчёт дальше. 6. Фактор паровой нагрузки: 
Подпор жидкости над сливным порогом: 
7. Глубина барботажа h б =0,03 м (табл. 6.4. [1]), высота прорези колпачка h 3 =0,02 м (табл. 6.10. [1]), зазор установки колпачка h 4 =0,018 м (табл. 6.8. [1]). Высота парожидкостного слоя на тарелках: 
8. Высота сливного порога: 
9. Градиент уровня жидкости на тарелке: 
10. Динамическая глубина барботажа: 
11. Значение комплекса В 2 (табл. 6.9. [1]): 
Минимально допустимая скорость пара в свободном сечении тарелок: 
Относительное свободное сечение тарелок 
Так как К 1 >1, то пар будет проходить через тарелку равномерно. 
Выбираем площадь прорезей колпачка S 3 =0,0046 м 2 (табл. 6.10 [1]) и определяем скорость пара в прорезях: 
Максимальная скорость пара в прорезях колпачка: 
Коэффициент В 5 берётся по табл. 6.11. [1]. Степень открытия прорезей колпачка: 
Условие выполняется и пар проходит через все сечения прорезей и тарелка работает эффективно. 12 . Фактор аэрации : 
13. Коэффициент гидравлического сопротивления тарелки (табл. 6.13 [1]). Гидравлическое сопротивление тарелок: 
14. Коэффициент вспениваемости при вакуумной перегонки мазута К 5 =0,75 Высота сепарационного пространства между тарелками: 
15. Межтарельчатый унос жидкости: 
Величина не превышает 0,1 кг/кг.
Продолжаем расчёт. 16. Площадь поперечного сечения колонны: 
Скорость жидкости в переливных устройствах: 
Допустимая скорость жидкости в переливных устройствах: 
Действительные скорости жидкости меньше допустимых. Таким образом для верха и низа секции принимаем одинаковую тарелку.
Больше всего подходит стандартная тарелка ТСК-Р, которая имеет следующие характеристики: Диаметр тарелки: D = 3600 мм; Периметр слива: l w = 2,88 м; Высота сливного порога: 
Свободное сечение тарелки: 
Сечение перелива: 
Относительная площадь для прохода паров: 
Межтарельчатое расстояние: 
; 
Количество колпачков: 
; 
Работа тарелки характеризуется следующими параметрами: Высота парожидкостного слоя: 
Фактор аэрации: 
Гидравлическое сопротивление тарелки: 
Межтарельчатый унос: 
Скорость жидкости в переливе: 
Скорость пара в колонне: 
Расчёт эффективности тарелок и высоты 1-й секции. 1. Определяем значение критерия Фурье для колпачковой тарелки: 
2. Определяем общее числа единиц переноса: 
Для верха колонны: 
3. Локальная эффективность контакта: 
Для верха колонны: 
4. Эффективность тарелки по Мэрфи: 
Для верха колонны: 
5. Действительное число тарелок: 
Для верха колонны: 
6. Рабочая высота секции для низа: 
Для верха : 
Общая рабочая высота: 
7. Общая высота секции: 
Определение рабочего флегмового числа и числа теоретических тарелок для 2-й секции. Расчёт второй секции колонны производим только для верхней части.
Заменяем перегоняемую смесь углеводородов во 2-й секции на бинарную смесь. В качестве низкокипящеко (НК) компонента принимаем н-гексадекан (С 16 Н 34 ), а в качестве выкокипящего (ВК) - : н-гексакозан (С 26 Н 54 ). Производим расчёт мольных концентрация на входе и на выходах из секции.
Мольную концентрацию на входе определяем на основе массовой концентрации, которую рассчитали в материальном балансе 2-й секции (табл. 3). 
Расчёт состава дистиллата: P НК и P ВК рассчитываются при температуре равной 295 о С. 
Температуры на выходе из дистиллата и куба определяем по формуле методом последовательного приближения: Температура на выходе из дистиллата равна: t D =235 о С Температура на входе равна: t F =308 о С Определяем относительную летучесть по формуле: При температуре t D =235 о С 
При температуре t W =308 о С 
Средняя относительная летучесть: 
Строим кривую равновесия по формуле: 
Рис.1 Кривая равновесия Состав пара уходящего с питательной тарелки равен y f =0,501 мол.дол.
Рассчитываем минимальное флегмовое число: 
Оптимальное (рабочее) флегмовое число определяем на основе критерия оптимальности : , где 
Рис.2 Зависимость критерия оптимальности от коэф-та избытка флегмы По графику определяем что 
Исходя из рабочего флегмового числа строим рабочую линию и определяем теоретическое число тарелок в верхней и нижней части секции. 
Рис.3 Теоретические ступени Число теоретических тарелок N ТТ =3 Расчёт физико-химических свойств смеси. Расчёт средней концентрации жидкости: 
Расчёт средней концентрации пара: 
Расчёт средней температуры: Определяются по той же формуле что и температуры на выходе из дистиллата. 
Средняя молекулярная масса пара: 
Средняя молекулярная масса жидкости: 
Средняя плотность пара: 
Средняя массовая доля: 
Средняя плотность жидкости: Плотность НК компонента при температур t =256 о С равна 
Плотность ВК компонента при температур t =256 о С равна 
Средняя вязкость жидкости: Вязкость НК компонента при температур t =256 о С равна 
Вязкость ВК компонента при температур t =256 о С равна 
Средние коэффициенты диффузии жидкости и пара: Для низа колонны: 
Гидравлический расчёт колпачковых тарелок 2-й секции.
Определяем количество пара поднимающегося вверх по колонне.
Примем допущение, что расход пара во всей колонне является величиной постоянной и находится: 
Определяем расход жидкости в верхней и нижней части колонны: 
1. Расчёт оценочной скорости: 
2. Определяем диаметр: 
3. Принимаем колонну диаметра D К =1,0 м Действительную скорость пара в нижней части находим: 
4. По таблице 6 [1] периметр слива 
5 . Фактор нагрузки: 
Коэффициент поверхностного натяжения: 
Принимая минимальное расстояние между тарелками 
1 : 
Допустимая скорость пара в рабочем сечении колонны: 
6. Проверяем условие допустимости скоростей пара для верхней и нижней частей колонны: 
Условие не выполняется, поэтому необходимо увеличивать межтарельчатое расстояние, а при достижении максимального значения принимать тарелку большего диаметра до тех пор пока условие не сойдётся. 
Увеличиваем межтарельчатое расстояние: 
Увеличиваем межтарельчатое расстояние: 
Увеличиваем межтарельчатое расстояние: 
Увеличиваем межтарельчатое расстояние: 
Условие выполнилось.
Продолжаем расчёт дальше. 7. Удельная нагрузка на перегородку: 
Условие выполнилось.
Продолжаем расчёт дальше. 8. Фактор паровой нагрузки: 
Подпор жидкости над сливным порогом: 
9. Глубина барботажа h б =0,03 м (табл. 6.4. [1]), высота прорези колпачка h 3 =0,02 м (табл. 6.10. [1]), зазор установки колпачка h 4 =0,01 м (табл. 6.8. [1]). Высота парожидкостного слоя на тарелках: 
10. Высота сливного порога: 
11. Градиент уровня жидкости на тарелке: 
12. Динамическая глубина барботажа: 
13. Значение комплекса В 2 (табл. 6.9. [1]): 
Минимально допустимая скорость пара в свободном сечении тарелок: 
Относительное свободное сечение тарелок 
Так как К 1 >1, то пар будет проходить через тарелку равномерно. 
Выбираем площадь прорезей колпачка S 3 =0,0023 м 2 (табл. 6.10 [1]) и определяем скорость пара в прорезях: 
Максимальная скорость пара в прорезях колпачка: 
Коэффициент В 5 берётся по табл. 6.11. [1]. Степень открытия прорезей колпачка: 
Условие выполняется и пар проходит через все сечения прорезей и тарелка работает эффективно. 14. Фактор аэрации : 
15. Коэффициент гидравлического сопротивления тарелки 
(табл. 6.13 [1]). Гидравлическое сопротивление тарелок: 
17. Коэффициент вспениваемости при вакуумной перегонки мазута К 5 =0,75 Высота сепарационного пространства между тарелками: 
18. Межтарельчатый унос жидкости: 
Величина не превышает 0,1 кг/кг.
Продолжаем расчёт. 19. Площадь поперечного сечения колонны: 
Скорость жидкости в переливных устройствах: 
Допустимая скорость жидкости в переливных устройствах: 
Действительная скорость жидкости меньше допустимых. Таким образом для 2-й секции принимаем данную тарелку.
Больше всего подходит стандартная тарелка ТСК-Р, которая имеет следующие характеристики: Диаметр тарелки: D = 1000 мм; Периметр слива: l w = 0,683м; Высота сливного порога: 
Свободное сечение тарелки: 
Сечение перелива: 
Относительная площадь для прохода паров: 
Межтарельчатое расстояние: 
; Количество колпачков: ; Работа тарелки характеризуется следующими параметрами: Высота парожидкостного слоя: 
Фактор аэрации: 
Гидравлическое сопротивление тарелки: 
Межтарельчатый унос: 
Скорость жидкости в переливном устройстве: 
Скорость пара в колонне: 
Расчёт эффективности тарелок и высоты 2-й секции. 1. Определяем значение критерия Фурье для колпачковой тарелки: 
2. Определяем общее числа единиц переноса: 
3. Локальная эффективность контакта: 
4. Эффективность тарелки по Мэрфи: 
5. Действительное число тарелок: 
6. Рабочая высота секции для низа: 
7. Общая высота секции: 
Тепловой баланс колонны. Для расчёта энтальпий углеводородов воспользуемся формулами: Для жидких углеводородов: 
Для газообразных углеводородов: 
Расчёт 1-й секции: Приход: 1. Паровая фаза: а) фр. НК-350 о С 
б) фр. 350-500 о С 
в) Водяной пар (15 ата; t = 420 о С) 
2. Жидкая фаза: а) фр. 500-КК о С 
Расход: 1. Паровая фаза: а) фр. НК-350 о С 
б) фр. 350-500 о С 
в) Водяной пар (15 ата; t = 420 о С) 
2. Жидкая фаза: а) фр. 500-КК о С 
Результаты расчёта заносим в таблицу 6. Таблица 6. Тепловой баланс 1-й секции колонны
| Приход | Расход | ||||||||
| Наименование | t, o C | кг / ч | кДж/кг | кДж/ч | Наименование | t, o C | кг/ч | кДж/кг | кДж/ч |
| Мазут | Паровая фаза: | ||||||||
| Паровая фаза: | нк - 350 | 385 | 2280 | 1414,163 | 3224291,24 | ||||
| нк - 350 о С | 420 | 2280 | 1516,414 | 3457423,97 | фр. 350 - 500 | 385 | 26068 | 1384,908 | 36101783,6 |
| фр. 350 – 500 | 420 | 26068 | 1485,149 | 38714861,93 | Вод. пар | 385 | 5000 | 3251,5 | 16257500 |
| Жидкая фаза: | Жидкая фаза | ||||||||
| Гудрон | 420 | 47652 | 971,820 | 46309170,65 | Гудрон | 400 | 47652 | 912,462 | 43480621,5 |
| Вод. пар | 480 | 5000 | 3282,4 | 16412000 | |||||
| Итого: | 81000 | 104893456,6 | Итого: | 81000 | 99064196,4 |
Расчёт 2-й секции производим по такой же схеме и результаты выводим в таблицу 7. Таблица 7. Тепловой баланс 2-й секции колонны | Приход | Расход | ||||||||
| Наименование | t, o C | кг / ч | кДж/кг | кДж/ч | Наименование | t, o C | кг/ч | кДж/кг | кДж/ч |
| Паровая фаза: | Паровая фаза: | ||||||||
| нк - 350 | 385 | 2280 | 1414,16 | 3224291,24 | нк - 350 | 100 | 2280 | 749,797 | 1709537 |
| фр. 350 - 500 | 385 | 26068 | 1384,91 | 36101783,6 | Вод. пар | 100 | 5000 | 2689,9 | 13449500 |
| Вод. пар | 385 | 5000 | 3251,5 | 16257500 | Жидкая фаза | ||||
| фр. 350 - 500 | 385 | 26068 | 941,64 | 24546565 | |||||
| Итого: | 33348 | 55583574,8 | Итого: | 33348 | 39705601,7 |
Избытки тепла в секциях снимаются за счёт циркуляционных орошений. В качестве НЦО примем флегму 1-й секции.
Температуру, до которой необходимо охладить флегму, найдём из энтальпии возвращаемой флегмы: 
Решая уравнение получаем значение температуры 
t = 255 о С Избыток тепла во второй секции снимаем за счёт подачи охлаждённой флегмы до 40 о С, а так же за счёт ВЦО: Расход ВЦО найдём по уравнению: 
Расчёт штуцеров колонны Расчёт диаметров штуцеров производим на основе скорости движения потоков по формуле: 
1. Внутренний диаметр штуцера для входа исходного сырья: Принимаем скорость движения сырья 
Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D 1 =0,4 м 2. Внутренний диаметр штуцера для входа водяного пара: Принимаем скорость движения сырья 
Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D 2 =0,2 м 3. Внутренний диаметр штуцера для выхода гудрона: Принимаем скорость движения сырья 
Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D 3 =0,2 м 4. Внутренний диаметр штуцера для выхода вакуумного погона: Принимаем скорость движения сырья 
Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D 4 =0,15 м 5. Внутренний диаметр штуцера для входа флегмы в 1-ю секцию: Принимаем скорость движения сырья 
Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D 5 =0,125 м 6. Внутренний диаметр штуцера для выхода паров углеводородов с верха колонны: Принимаем скорость движения сырья 
Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D 6 =0,25 м 7. Внутренний диаметр штуцера для входа флегмы во 2-ю секцию: Принимаем скорость движения сырья 
Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D 7 =0,04 м Расчёт теплоизоляции В качестве теплоизолирующего материала примем минеральную вату.
Принимаем температуру окружающего воздуха t о =20 о С и ветер, движущийся со скоростью w =10 м/с. Так же принимаем коэффициент теплоотдачи от изоляционного материала в окружающую среду 
о С. Принимаем её равной 
Тепловые потери : 
Приближённо принимаем, что всё термическое сопротивление сосредоточено в слое изоляции, тогда толщина слоя изоляционного материала определяется уравнением: 
где 
теплопроводность изоляционного материала при средней температуре; q – удельная тепловая нагрузка; 
- средняя температура по колонне и температура внешней стенки изоляционного материала. 
Список литературы Ульянов Б.А., Асламов А.А., Щелкунов Б.И. Ректификация бинарных и многокомпонентных смесей: Уч.
Пособие – Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 1999-240 с.
Ульянов Б.А., Щелкунов Б. И. Гидравлика контактных тарелок: Уч.
Пособие – Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 1996 г.
Дытнерский Ю.И. Основные процессы и аппараты химической технологии: М. 1991 г.
Татевский А.Е. Физико-химические свойства индивидуальных углеводородов: М. 1960г. –412 с. Иоффе И.Л. Проектирование процессов и аппаратов химической технологии: М. 1991г.
оценка рыночной стоимости облигаций в ЛипецкеНАШИ КОНТАКТЫ
