Расчет вакуумной ректификационной колонны для разгонки нефтепродуктов

Расчет вакуумной ректификационной колонны для разгонки нефтепродуктов

Ректификация – это наиболее полное разделение смесей жидкостей, целиком или частично растворимых друг в друге.

Процесс заключается в многократном взаимодействии паров с жидкостью – флегмой, полученной при частичной конденсации паров.

Процесс основан на том, что жидкости, составляющие смесь, обладают различным давлением пара при одной и той же температуре.

Поэтому состав пара, а следовательно, и состав жидкости, получающейся при конденсации пара, будут несколько отличаться от состава начальной смеси: легколетучего компонента в паре будет содержаться больше, чем в перегоняемой жидкости.

Очевидно, что в неиспарившейся жидкости концентрация труднолетучего компонента при этом должна увеличиться.

Технологический расчёт колонны В колонну поступает 76000 кг/ч сырья (мазута).Продуктами перегонки являются: Фракция НК-350 о С (пары и газы разложения). Фракция 350-500 о С (вакуумный погон). Фракция 500-КК о С (гудрон). Давление в колонне равно Материальный баланс колонны Материальный баланс колонны составляем на основе данных о выходах (табл. 1) продуктов из сырья.

Таблица 1.

Наименование продукта Выход, % масс.
Вакуумный погон (фр. 350 – 500 o C) 34,3
Гудрон (фр. свыше 500 o C) 62,7
Газы разложения 3
Итого: 100
Расчёт: 1. Расход вакуумного погона: 2. Расход гудрона : 3. Расход паров и газов разложения: Все результаты расчёта по колонне заносим в таблицу 2. Таблица 2. Материальный баланс по колонне
Приход Расход
Наименование Расход, кг/ч Наименование Расход, кг/ч
Мазут 76000 Пары разложения 2280
Вакуумный погон 26068
Гудрон 47652
Итого: 76000 Итого: 76000
Считаем материальный баланс по каждой секции: Таблица 3. Материальный баланс 1-й секции
Приход Расход
Наименование % кг/ч Наименование % кг/ч
Мазут (пар.фаза)
(пар.фаза) Пары разложения 37,30 2280
Пары разложения 37,30 2280 Вакуумный погон 26068
Вакуумный погон 26068 (жидкая фаза)
Гудрон 62,70 47652 Гудрон 62,70 47652
Итого: 100 76000 Итого: 100 76000
Таблица 4. Материальный баланс 2-й секции
Приход Расход
Наименование % кг/ч Наименование % кг/ч
(пар.фаза) (пар.фаза)
Пары разложения 8,04 2280 Пары разложения 8,04 2280
Вакуумный погон 91,96 26068 (жидкая фаза)
Вакуумный погон 91,96 26068
Итого: 100 28348 Итого: 100 28348
Определение рабочего флегмового числа и числа теоретических тарелок для 1-й секции. Для выполнения расчёта заменяем имеющиеся фракции углеводородов на простые алканы нормального строения: 1. Фракция НК-350 о С. Так как данная фракция состоит преимущественно из паров диз. топлива, то за НК примем температуру равную 240 о C . Средняя температура равна: (350+240)/2=295 о С. Принимаем: н-гексадекан (С 16 Н 34 ), t кип =287 о С, М=226 кг/кмоль. 2. Фракция 350-500 о С. t ср =(350+500)/2 = 425 о С. Принимаем: н-гексакозан (С 26 Н 54 ), t кип =417 о С, М=366 кг/кмоль. 3. Фракция 500-КК о С Принимаем: н-пентатриаконтан (С 35 Н 72 ), t кип =511 о С, М=492 кг/кмоль.

Заменяем перегоняемую смесь углеводородов в 1-й секции на бинарную смесь. В качестве низкокипящеко (НК) компонента принимаем н-гексакозан (С 26 Н 54 ), а в качестве выкокипящего (ВК) - н-пентатриаконтан (С 35 Н 72 ). Производим расчёт мольных концентрация на входе и на выходах из секции.

Мольную концентрацию на входе определяем на основе массовой концентрации, которую рассчитали в материальном балансе 1-й секции (табл. 3). Состав куба дистиллята определяется на основе ср. температур кипения фракции и рассчитывается по формуле: где P атм - атмосферное давление, P НК и P ВК –давление насыщенных паров индивидуальных компонентов при температуре фракции, определяются по уравнению Антуана: , [Па.] где A , В, С – параметры Антуана для каждого компонента. t - температура, о С. Параметры уравнения для каждого компонента приведены в таблице 5. Таблица 5. Параметры уравнения Антуана

Наименование Коэф-нты
А В С
н-гексадекан 7,03044 1831,317 154,528
н-гексакозан 7,62867 2434,747 96,1
н-пентатриаконтан 5,778045 1598,23 40,5
Расчёт состава куба: P НК и P ВК рассчитываются при температуре равной 500 о С. Расчёт состава дистиллата: P НК и P ВК рассчитываются при температуре равной 425 о С. Температуры на выходе из дистиллата и куба определяем по формуле методом последовательного приближения: Температура на выходе из дистиллата равна: t D =363 о С Температура на выходе из куба равна: t W =408 о С Температура на входе равна: t F =376 о С Определяем относительную летучесть по формуле: При температуре t D =363 о С При температуре t W =408 о С Средняя относительная летучесть: Строим кривую равновесия по формуле: Рис.1 Кривая равновесия Состав пара уходящего с питательной тарелки равен y f =0,738 мол.дол.

Рассчитываем минимальное флегмовое число: Оптимальное (рабочее) флегмовое число определяем на основе критерия оптимальности : , где Рис.2 Зависимость критерия оптимальности от коэф-та избытка флегмы По графику определяем что Исходя из рабочего флегмового числа строим рабочую линию и определяем теоретическое число тарелок в верхней и нижней части секции. Рис.3 Теоретические ступени Число теоретических тарелок N ТТ =6 Число теоретических тарелок в нижней части N Н =4 Число теоретических тарелок в верхней части N В =2 Расчёт физико-химических свойств смеси в верхней и нижней частях. Расчёт средних концентраций жидкости: Расчёт средних концентраций пара: Средние температуры верха и низа: Определяются по той же формуле что и температуры на выходе из дистиллата и куба. Средние молекулярные массы пара: Средние молекулярные массы жидкости: Средние плотности пара: Средние массовые доли: Средние плотности жидкости: Плотность НК компонента при температур t Н =388 о С равна Плотность ВК компонента при температур t Н =388 о С равна Плотность НК компонента при температур t В =369 о С равна Плотность ВК компонента при температур t В =369 о С равна Средние вязкости жидкости: Вязкость НК компонента при температур t Н =388 о С равна Вязкость ВК компонента при температур t Н =388 о С равна Вязкость НК компонента при температур t В =369 о С равна Вязкость ВК компонента при температур t В =369 о С равна Средние коэффициенты диффузии жидкости и пара: Для низа колонны: Для верха колонны: Гидравлический расчёт колпачковых тарелок 1-й секции.

Определяем количество пара поднимающегося вверх по колонне.

Примем допущение, что расход пара во всей колонне является величиной постоянной и находится: Определяем расход жидкости в верхней и нижней части колонны: Для расчёта диапазон колебания нагрузки принимаем равными: К 3 =0,8 – коэффициент уменьшения нагрузки К 4 =1,1 – коэффициент увеличения нагрузки 1. Диапазон колебания нагрузки. Такое значение приемлемо для колпачковых тарелок. 2. Расчёт оценочной скорости для нижней части: Для верхней части: 3. Диаметр нижней части: Верхней части : 4. Так как диаметры оказались одинаковыми принимаем колонну одного диаметра D К =2,4 м Действительную скорость пара в нижней части находим: В верхней части: 5. По таблице 6 [1] периметр слива 6. Фактор нагрузки для нижней части колонны: Для верхней части: Коэффициент поверхностного натяжения для нижней части колонны: Для верхней части: Принимая минимальное расстояние между тарелками 1 для верхней и нижней частей колонны: Допустимая скорость пара в рабочем сечении колонны для нижней части: Для верхней части: 7. Проверяем условие допустимости скоростей пара для верхней и нижней частей колонны: Условие не выполняется, поэтому необходимо увеличивать межтарельчатое расстояние, а при достижении максимального значения принимать тарелку большего диаметра до тех пор пока условие не сойдётся. Расчёт для нижней и верхней частей колонны ведём раздельно. Расчёт нижней части секции: Принимаем следующее диаметр: Принимаем следующее диаметр: Принимаем следующее диаметр: Принимаем следующее диаметр: Увеличиваем межтарельчатое расстояние: Увеличиваем межтарельчатое расстояние: Увеличиваем межтарельчатое расстояние: Условие выполнилось.

Продолжаем расчёт дальше. 8. Удельная нагрузка на перегородку в нижней части: Условие не выполняется.

Увеличиваем диаметр колонны: Увеличиваем межтарельчатое расстояние: Условие выполнилось.

Продолжаем расчёт дальше.

Удельная нагрузка на перегородку в нижней части: Условие не выполняется.

Увеличиваем диаметр колонны: Условие выполнилось.

Продолжаем расчёт дальше. 8. Удельная нагрузка на перегородку в нижней части: Условие выполнилось.

Продолжаем расчёт дальше. 9. Фактор паровой нагрузки: Подпор жидкости над сливным порогом: 10. Глубина барботажа h б =0,03 м (табл. 6.4. [1]), высота прорези колпачка h 3 =0,02 м (табл. 6.10. [1]), зазор установки колпачка h 4 =0,018 м (табл. 6.8. [1]). Высота парожидкостного слоя на тарелках: 11. Высота сливного порога: 12. Градиент уровня жидкости на тарелке: 13. Динамическая глубина барботажа: 14. Значение комплекса В 2 (табл. 6.9. [1] ) : Минимально допустимая скорость пара в свободном сечении тарелок: Относительное свободное сечение тарелок Так как К 1 Выбираем площадь прорезей колпачка S 3 =0,0046 м 2 (табл. 6.10 [1]) и определяем скорость пара в прорезях: Максимальная скорость пара в прорезях колпачка: Коэффициент В 5 берётся по табл. 6.11. [1]. Степень открытия прорезей колпачка: Условие выполняется и пар проходит через все сечения прорезей и тарелка работает эффективно. 15. Фактор аэрации : 16. Коэффициент гидравлического сопротивления тарелки (табл. 6.13 [1]). Гидравлическое сопротивление тарелок: 17. Коэффициент вспениваемости при вакуумной перегонки мазута К 5 =0,75 Высота сепарационного пространства между тарелками: 18. Межтарельчатый унос жидкости: Величина не превышает 0,1 кг/кг.

Продолжаем расчёт. 19. Площадь поперечного сечения колонны: Скорость жидкости в переливных устройствах: Допустимая скорость жидкости в переливных устройствах: Действительные скорости жидкости меньше допустимых. Таким образом для нижней части 1-й секции принимаем данную тарелку. Расчёт верхней части секции: Для упрощения конструкции колонны в верхней части секции принимаем тарелки того же диаметра что и в нижней D К = 3,6 м 1.Действительную скорость пара в верхней части: 2. По таблице 6 [1] периметр слива 3. Фактор нагрузки для верхней части колонны: Коэффициент поверхностного натяжения для верхней части секции: Принимая минимальное расстояние между тарелками 1 : Допустимая скорость пара в рабочем сечении колонны: 4. Проверяем условие допустимости скоростей пара: Условие не выполняется, поэтому необходимо увеличивать межтарельчатое расстояние, а при достижении максимального значения принимать тарелку большего диаметра до тех пор пока условие не сойдётся. Условие выполнилось.

Продолжаем расчёт дальше. 5. Удельная нагрузка на перегородку в нижней части: Условие выполнилось.

Продолжаем расчёт дальше. 6. Фактор паровой нагрузки: Подпор жидкости над сливным порогом: 7. Глубина барботажа h б =0,03 м (табл. 6.4. [1]), высота прорези колпачка h 3 =0,02 м (табл. 6.10. [1]), зазор установки колпачка h 4 =0,018 м (табл. 6.8. [1]). Высота парожидкостного слоя на тарелках: 8. Высота сливного порога: 9. Градиент уровня жидкости на тарелке: 10. Динамическая глубина барботажа: 11. Значение комплекса В 2 (табл. 6.9. [1]): Минимально допустимая скорость пара в свободном сечении тарелок: Относительное свободное сечение тарелок Так как К 1 >1, то пар будет проходить через тарелку равномерно. Выбираем площадь прорезей колпачка S 3 =0,0046 м 2 (табл. 6.10 [1]) и определяем скорость пара в прорезях: Максимальная скорость пара в прорезях колпачка: Коэффициент В 5 берётся по табл. 6.11. [1]. Степень открытия прорезей колпачка: Условие выполняется и пар проходит через все сечения прорезей и тарелка работает эффективно. 12 . Фактор аэрации : 13. Коэффициент гидравлического сопротивления тарелки (табл. 6.13 [1]). Гидравлическое сопротивление тарелок: 14. Коэффициент вспениваемости при вакуумной перегонки мазута К 5 =0,75 Высота сепарационного пространства между тарелками: 15. Межтарельчатый унос жидкости: Величина не превышает 0,1 кг/кг.

Продолжаем расчёт. 16. Площадь поперечного сечения колонны: Скорость жидкости в переливных устройствах: Допустимая скорость жидкости в переливных устройствах: Действительные скорости жидкости меньше допустимых. Таким образом для верха и низа секции принимаем одинаковую тарелку.

Больше всего подходит стандартная тарелка ТСК-Р, которая имеет следующие характеристики: Диаметр тарелки: D = 3600 мм; Периметр слива: l w = 2,88 м; Высота сливного порога: Свободное сечение тарелки: Сечение перелива: Относительная площадь для прохода паров: Межтарельчатое расстояние: ; Количество колпачков: ; Работа тарелки характеризуется следующими параметрами: Высота парожидкостного слоя: Фактор аэрации: Гидравлическое сопротивление тарелки: Межтарельчатый унос: Скорость жидкости в переливе: Скорость пара в колонне: Расчёт эффективности тарелок и высоты 1-й секции. 1. Определяем значение критерия Фурье для колпачковой тарелки: 2. Определяем общее числа единиц переноса: Для верха колонны: 3. Локальная эффективность контакта: Для верха колонны: 4. Эффективность тарелки по Мэрфи: Для верха колонны: 5. Действительное число тарелок: Для верха колонны: 6. Рабочая высота секции для низа: Для верха : Общая рабочая высота: 7. Общая высота секции: Определение рабочего флегмового числа и числа теоретических тарелок для 2-й секции. Расчёт второй секции колонны производим только для верхней части.

Заменяем перегоняемую смесь углеводородов во 2-й секции на бинарную смесь. В качестве низкокипящеко (НК) компонента принимаем н-гексадекан (С 16 Н 34 ), а в качестве выкокипящего (ВК) - : н-гексакозан (С 26 Н 54 ). Производим расчёт мольных концентрация на входе и на выходах из секции.

Мольную концентрацию на входе определяем на основе массовой концентрации, которую рассчитали в материальном балансе 2-й секции (табл. 3). Расчёт состава дистиллата: P НК и P ВК рассчитываются при температуре равной 295 о С. Температуры на выходе из дистиллата и куба определяем по формуле методом последовательного приближения: Температура на выходе из дистиллата равна: t D =235 о С Температура на входе равна: t F =308 о С Определяем относительную летучесть по формуле: При температуре t D =235 о С При температуре t W =308 о С Средняя относительная летучесть: Строим кривую равновесия по формуле: Рис.1 Кривая равновесия Состав пара уходящего с питательной тарелки равен y f =0,501 мол.дол.

Рассчитываем минимальное флегмовое число: Оптимальное (рабочее) флегмовое число определяем на основе критерия оптимальности : , где Рис.2 Зависимость критерия оптимальности от коэф-та избытка флегмы По графику определяем что Исходя из рабочего флегмового числа строим рабочую линию и определяем теоретическое число тарелок в верхней и нижней части секции. Рис.3 Теоретические ступени Число теоретических тарелок N ТТ =3 Расчёт физико-химических свойств смеси. Расчёт средней концентрации жидкости: Расчёт средней концентрации пара: Расчёт средней температуры: Определяются по той же формуле что и температуры на выходе из дистиллата. Средняя молекулярная масса пара: Средняя молекулярная масса жидкости: Средняя плотность пара: Средняя массовая доля: Средняя плотность жидкости: Плотность НК компонента при температур t =256 о С равна Плотность ВК компонента при температур t =256 о С равна Средняя вязкость жидкости: Вязкость НК компонента при температур t =256 о С равна Вязкость ВК компонента при температур t =256 о С равна Средние коэффициенты диффузии жидкости и пара: Для низа колонны: Гидравлический расчёт колпачковых тарелок 2-й секции.

Определяем количество пара поднимающегося вверх по колонне.

Примем допущение, что расход пара во всей колонне является величиной постоянной и находится: Определяем расход жидкости в верхней и нижней части колонны: 1. Расчёт оценочной скорости: 2. Определяем диаметр: 3. Принимаем колонну диаметра D К =1,0 м Действительную скорость пара в нижней части находим: 4. По таблице 6 [1] периметр слива 5 . Фактор нагрузки: Коэффициент поверхностного натяжения: Принимая минимальное расстояние между тарелками 1 : Допустимая скорость пара в рабочем сечении колонны: 6. Проверяем условие допустимости скоростей пара для верхней и нижней частей колонны: Условие не выполняется, поэтому необходимо увеличивать межтарельчатое расстояние, а при достижении максимального значения принимать тарелку большего диаметра до тех пор пока условие не сойдётся. Увеличиваем межтарельчатое расстояние: Увеличиваем межтарельчатое расстояние: Увеличиваем межтарельчатое расстояние: Увеличиваем межтарельчатое расстояние: Условие выполнилось.

Продолжаем расчёт дальше. 7. Удельная нагрузка на перегородку: Условие выполнилось.

Продолжаем расчёт дальше. 8. Фактор паровой нагрузки: Подпор жидкости над сливным порогом: 9. Глубина барботажа h б =0,03 м (табл. 6.4. [1]), высота прорези колпачка h 3 =0,02 м (табл. 6.10. [1]), зазор установки колпачка h 4 =0,01 м (табл. 6.8. [1]). Высота парожидкостного слоя на тарелках: 10. Высота сливного порога: 11. Градиент уровня жидкости на тарелке: 12. Динамическая глубина барботажа: 13. Значение комплекса В 2 (табл. 6.9. [1]): Минимально допустимая скорость пара в свободном сечении тарелок: Относительное свободное сечение тарелок Так как К 1 >1, то пар будет проходить через тарелку равномерно. Выбираем площадь прорезей колпачка S 3 =0,0023 м 2 (табл. 6.10 [1]) и определяем скорость пара в прорезях: Максимальная скорость пара в прорезях колпачка: Коэффициент В 5 берётся по табл. 6.11. [1]. Степень открытия прорезей колпачка: Условие выполняется и пар проходит через все сечения прорезей и тарелка работает эффективно. 14. Фактор аэрации : 15. Коэффициент гидравлического сопротивления тарелки (табл. 6.13 [1]). Гидравлическое сопротивление тарелок: 17. Коэффициент вспениваемости при вакуумной перегонки мазута К 5 =0,75 Высота сепарационного пространства между тарелками: 18. Межтарельчатый унос жидкости: Величина не превышает 0,1 кг/кг.

Продолжаем расчёт. 19. Площадь поперечного сечения колонны: Скорость жидкости в переливных устройствах: Допустимая скорость жидкости в переливных устройствах: Действительная скорость жидкости меньше допустимых. Таким образом для 2-й секции принимаем данную тарелку.

Больше всего подходит стандартная тарелка ТСК-Р, которая имеет следующие характеристики: Диаметр тарелки: D = 1000 мм; Периметр слива: l w = 0,683м; Высота сливного порога: Свободное сечение тарелки: Сечение перелива: Относительная площадь для прохода паров: Межтарельчатое расстояние: ; Количество колпачков: ; Работа тарелки характеризуется следующими параметрами: Высота парожидкостного слоя: Фактор аэрации: Гидравлическое сопротивление тарелки: Межтарельчатый унос: Скорость жидкости в переливном устройстве: Скорость пара в колонне: Расчёт эффективности тарелок и высоты 2-й секции. 1. Определяем значение критерия Фурье для колпачковой тарелки: 2. Определяем общее числа единиц переноса: 3. Локальная эффективность контакта: 4. Эффективность тарелки по Мэрфи: 5. Действительное число тарелок: 6. Рабочая высота секции для низа: 7. Общая высота секции: Тепловой баланс колонны. Для расчёта энтальпий углеводородов воспользуемся формулами: Для жидких углеводородов: Для газообразных углеводородов: Расчёт 1-й секции: Приход: 1. Паровая фаза: а) фр. НК-350 о С б) фр. 350-500 о С в) Водяной пар (15 ата; t = 420 о С) 2. Жидкая фаза: а) фр. 500-КК о С Расход: 1. Паровая фаза: а) фр. НК-350 о С б) фр. 350-500 о С в) Водяной пар (15 ата; t = 420 о С) 2. Жидкая фаза: а) фр. 500-КК о С Результаты расчёта заносим в таблицу 6. Таблица 6. Тепловой баланс 1-й секции колонны

Приход Расход
Наименование t, o C кг / ч кДж/кг кДж/ч Наименование t, o C кг/ч кДж/кг кДж/ч
Мазут Паровая фаза:
Паровая фаза: нк - 350 385 2280 1414,163 3224291,24
нк - 350 о С 420 2280 1516,414 3457423,97 фр. 350 - 500 385 26068 1384,908 36101783,6
фр. 350 – 500 420 26068 1485,149 38714861,93 Вод. пар 385 5000 3251,5 16257500
Жидкая фаза: Жидкая фаза
Гудрон 420 47652 971,820 46309170,65 Гудрон 400 47652 912,462 43480621,5
Вод. пар 480 5000 3282,4 16412000
Итого: 81000 104893456,6 Итого: 81000 99064196,4
Избыток тепла в 1-й секции составляет: Расчёт 2-й секции производим по такой же схеме и результаты выводим в таблицу 7. Таблица 7. Тепловой баланс 2-й секции колонны
Приход Расход
Наименование t, o C кг / ч кДж/кг кДж/ч Наименование t, o C кг/ч кДж/кг кДж/ч
Паровая фаза: Паровая фаза:
нк - 350 385 2280 1414,16 3224291,24 нк - 350 100 2280 749,797 1709537
фр. 350 - 500 385 26068 1384,91 36101783,6 Вод. пар 100 5000 2689,9 13449500
Вод. пар 385 5000 3251,5 16257500 Жидкая фаза
фр. 350 - 500 385 26068 941,64 24546565
Итого: 33348 55583574,8 Итого: 33348 39705601,7
Избыток тепла в 1-й секции составляет: Избытки тепла в секциях снимаются за счёт циркуляционных орошений. В качестве НЦО примем флегму 1-й секции.

Температуру, до которой необходимо охладить флегму, найдём из энтальпии возвращаемой флегмы: Решая уравнение получаем значение температуры t = 255 о С Избыток тепла во второй секции снимаем за счёт подачи охлаждённой флегмы до 40 о С, а так же за счёт ВЦО: Расход ВЦО найдём по уравнению: Расчёт штуцеров колонны Расчёт диаметров штуцеров производим на основе скорости движения потоков по формуле: 1. Внутренний диаметр штуцера для входа исходного сырья: Принимаем скорость движения сырья Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D 1 =0,4 м 2. Внутренний диаметр штуцера для входа водяного пара: Принимаем скорость движения сырья Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D 2 =0,2 м 3. Внутренний диаметр штуцера для выхода гудрона: Принимаем скорость движения сырья Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D 3 =0,2 м 4. Внутренний диаметр штуцера для выхода вакуумного погона: Принимаем скорость движения сырья Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D 4 =0,15 м 5. Внутренний диаметр штуцера для входа флегмы в 1-ю секцию: Принимаем скорость движения сырья Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D 5 =0,125 м 6. Внутренний диаметр штуцера для выхода паров углеводородов с верха колонны: Принимаем скорость движения сырья Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D 6 =0,25 м 7. Внутренний диаметр штуцера для входа флегмы во 2-ю секцию: Принимаем скорость движения сырья Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D 7 =0,04 м Расчёт теплоизоляции В качестве теплоизолирующего материала примем минеральную вату.

Принимаем температуру окружающего воздуха t о =20 о С и ветер, движущийся со скоростью w =10 м/с. Так же принимаем коэффициент теплоотдачи от изоляционного материала в окружающую среду о С. Принимаем её равной Тепловые потери : Приближённо принимаем, что всё термическое сопротивление сосредоточено в слое изоляции, тогда толщина слоя изоляционного материала определяется уравнением: где теплопроводность изоляционного материала при средней температуре; q – удельная тепловая нагрузка; - средняя температура по колонне и температура внешней стенки изоляционного материала. Список литературы Ульянов Б.А., Асламов А.А., Щелкунов Б.И. Ректификация бинарных и многокомпонентных смесей: Уч.

Пособие – Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 1999-240 с.

Ульянов Б.А., Щелкунов Б. И. Гидравлика контактных тарелок: Уч.

Пособие – Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 1996 г.

Дытнерский Ю.И. Основные процессы и аппараты химической технологии: М. 1991 г.

Татевский А.Е. Физико-химические свойства индивидуальных углеводородов: М. 1960г. –412 с. Иоффе И.Л. Проектирование процессов и аппаратов химической технологии: М. 1991г.

оценка рыночной стоимости облигаций в Липецке
оценка дома с участком в Смоленске
оценка объектов коммерческой недвижимости в Курске